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宜賓煙囪維修的幾種方法？玻璃鱗片膠泥是生產重防腐涂料、珠光顏料和塑料制品不可缺少的重要原材料，應用于防腐領域，可明顯提高涂料的防腐性能，延長物件使用壽命；用來制造珠光顏料，玻璃鱗片珠光顏料的光澤度遠遠優(yōu)于天然云母、人工合成云母制作的珠光顏料，并兼有防腐、防紫外線照射的功能；用于塑料領域，可增加塑料制品強度防止熱塑性塑料制成的精密部件的熱變形，提高其空間穩(wěn)定性。
鱗片樹脂防腐是煙囪防腐中一種常見的施工工藝，采用耐高溫的鱗片樹脂涂料做煙囪的防腐材質方案投入費用不高。玻璃鱗片的片狀結構在涂膜中的平行排列，切斷了漆膜中的微孔，而且還在涂膜中形成了迷宮效應，大大延長了腐蝕性介質在涂膜中的擴散路徑，從而有效延緩了介質對煙囪內壁底層的腐蝕力。對于煙氣脫硫來說,玻璃鱗片按照其使用部位與特點,可分為低溫玻璃鱗片、高溫玻璃鱗片和耐磨玻璃鱗片等。高溫玻璃鱗片，具有優(yōu)良的耐高溫性能,其長期使用溫度可以達到160℃以上。主要應用于煙氣換熱器與吸收塔之間的原煙氣煙道、吸收塔入口處、煙氣換熱器原煙氣區(qū)域以及煙氣出口擋板門后的煙道部分。耐磨玻璃鱗片是特殊配方的鱗片樹脂,一般添加陶瓷耐磨材料增加耐磨特性。耐磨玻璃鱗片主要應用于吸收塔噴淋部位或漿液磨損嚴重的區(qū)域(安裝攪拌器的部位)采用耐高溫的鱗片樹脂涂料做煙囪的防腐材質，一般采用噴涂或鏝刀涂抹的施工方法，但厚度較薄，僅為2mm左右。鱗片樹脂涂料價格較為經濟，單價為合金材料的10％～20％。但是，該材料的防腐能力較弱，耐高溫性能較差，適合短期修補，如：快到使用年限的煙囪。如果是長期使用，就需要定期檢查、補修了。
高功能防腐蝕涂料按所選用的樹脂可分為環(huán)氧樹脂、不飽和聚脂樹脂、乙烯基酯樹脂、聚氨脂樹脂等種類。所選用的耐蝕鱗片有玻璃鱗片、不銹鋼鱗片、云母鱗片和石墨鱗片等。按涂料粘度可分為鱗片涂料、鱗片厚漿涂料和鱗片膠泥三種。FGD中的防腐涂層的厚度通常為2mm擺布。
磚煙囪裂縫處理概況：
一、磚煙囪裂縫處理概況
浙江蕭山發(fā)電廠60米高的磚煙囪,建于1960年,筒壁采用100#(MU10)紅磚,50#(M5)混合砂漿砌筑。磚煙囪設計時未考慮抗震措施,磚煙囪筒壁和內襯分別為4節(jié)和2節(jié),每節(jié)度為8m(內襯總高13m),內襯為耐火磚加耐火泥砌筑,在頂部沒有內襯之處抹礬土水泥砂漿,筒身未配縱向鋼筋,環(huán)向配筋為Φ6@300。1998年底發(fā)現(xiàn)煙囪上部出現(xiàn)一條長約5m的豎向裂縫(略傾斜),頂端1?5m左右裂縫較為嚴重,縫寬值約75px
二、裂縫原因分析
經現(xiàn)場檢測,發(fā)現(xiàn)斜裂縫基本上是沿著灰縫出現(xiàn)。根據調查,沈陽地區(qū)在20世紀未發(fā)生過地震,即使1975年海城大地震,也未發(fā)現(xiàn)該磚煙囪出現(xiàn)裂縫,故首先排除了地震作用的可能性�，F(xiàn)場以經緯儀測量,測得煙囪基本上沒有傾斜,而且也不符合由于地基傾斜出現(xiàn)裂縫的特征,因此也排除了基礎傾斜的因素。在拆除頂部筒身時發(fā)現(xiàn),內壁礬土水泥砂漿部分脫落,露出紅磚。根據初步分析,認為是由于內筒壁礬土水泥砂漿脫落,在煙氣溫度作用下引起的裂縫。
三、處理措施
由于該磚煙囪已使用42年,設計時又未考慮抗震措施,而且甲方又要求加固處理后,磚煙囪可以繼續(xù)使用15年左右。經專家現(xiàn)場評估,該磚煙囪可靠性綜合評級[1]為3下級,建議在對縫進行加固處理的同時,也對其進行整體抗震加固,消除安全隱患并相應延長使用壽命。采取的具體措施如下:
1?該磚煙囪基礎的持力層為粘土夾礫砂層,又經過多年沉降固結,地基承載力顯著提高,因此
2?將頂部1?5m區(qū)段裂縫較寬的筒壁予以拆除重新砌筑。
3?對頂部1?5m以下區(qū)段裂縫部位采用在裂縫處噴射M10水泥砂漿,裂縫區(qū)段筒壁用60×8
鋼板間距1000mm箍緊。
4?對磚煙囪采用整體配筋噴射混凝土進行抗震加固。
5?對煙囪頂部6m區(qū)段磚筒內壁重新抹50px厚耐熱水泥砂漿。
中國是一個動力構造以燃煤為主的國家，跟著這些年國民經濟建設的迅速開展，燃煤發(fā)生的大氣污染日益嚴重，酸雨面積不斷擴大。煙道氣脫硫設備（簡稱FGD）是當今燃煤鍋爐操控二氧化硫排放的首要辦法。煙氣脫硫有多種技能，而石灰石－石膏濕法技能是當今世界各國運用*多且*為成熟的技能。
宜賓煙囪維修的幾種方法？煙囪維修中裂縫修補及原因分析：煙囪維修中裂縫出現(xiàn)后,建設單位會同施工及設計單位,對設計及施工資料仔細查閱,并到現(xiàn)場考察,發(fā)現(xiàn)裂縫產生原因系鍋爐省煤器裝置沒有安裝,至使進入煙囪的煙氣溫度升高所致。采暖回水經省煤器預熱后進入鍋爐,加熱后再進入供熱管網,從鍋爐出來的煙氣經省煤器進入煙囪。這說明省煤器裝置既預熱了進入鍋爐之水,又降低了煙氣溫度,減少了部份熱損失。經查閱該鍋爐熱力計算書得知,設置省煤器后,進入省煤器的煙氣溫度(進口溫度)為270°C;而從省煤器出來的煙氣溫度(出口溫度),即排至煙道或煙囪內的煙氣溫度為165°C。顯然,設置省煤器可使煙氣溫度降低105°C。設計部門對煙氣溫度的確定,也是依據設置省煤器來考慮的。因此,不設置省煤器,排進煙囪的煙氣溫度就高出設計煙氣溫度105°C。那么,不設置省煤器,就將使該煙囪筒壁配置的環(huán)向鋼筋明顯不足。截面驗算：設950m高處筒壁內半徑為rx1,那么可求得rx1=1950,且950m高處筒壁外半徑r′x1=1950+490=2440。磚煙囪內外表面溫度差為:ΔT=270°C-(-33°C)=303°C(-33°C系當時測定的10d的室外溫度平均值)。修正后的溫度差為:Δt=αkΔT=0935×303°C=283°C,其中:αk為溫度修正系數(shù)。磚砌體線膨脹系數(shù):αz(T> 200°C)=050×10-5+10-6(270-200)/200=0535×10-5。在溫差作用下,鋼筋重心處的環(huán)向相對自由伸長值:it1=(05+04rx1/r′x1)αzΔt=124×10-3與受壓區(qū)圖形面積等有關的系數(shù)mB1=100ω(1-RgtΨgt/kit1Eg)2;環(huán)筋在溫度作用下的計算強度Rgt=085γgRg=13031N/mm2;裂縫間環(huán)筋應變不均勻系數(shù)Ψgt=087(t1=270°C);受壓區(qū)應力圖形不完整系數(shù)ω取057。故有:mB1=100×057(13031×087/14×124×105×21×105)2=2736磚煙囪筒壁每m高環(huán)向鋼筋截面面積:Ag1=?KmBm(δ0E′t/RgB)it1=167cm2原設計為6@378,Ag=075cm2,所以不滿足要求。式中 K-筒壁磚砌體設計安全系數(shù),取140;m-與鋼筋根數(shù)有關系數(shù),單根取095;δ0-計算截面筒壁有效厚度,δ0=δa-a=490-30=460mm;Eg-鋼筋的彈性模量;Rg-鋼筋的設計計算強度;γg-鋼筋在溫度作用下的設計強度折減系數(shù);E′t-磚砌體在溫度作用下的彈塑性模量, E′t=039×1500f=039×1500×179=104715。21800m高處截面(圖3)設1800m處筒壁內半徑為rx2,可以求得:rx2=767+950=1717,rx2-950/1260=28000/46000且1800m高處筒壁外半徑:r′x2=1717+。
為了處理濕煙囪的防腐疑問 ,有必要尋求一種耐酸防腐、耐溫變強、耐高溫一同耐磨附著力又好的資料。1、煙氣防腐涂料涂層有優(yōu)秀的耐化學腐蝕特別是冷凝硫酸腐蝕的才能；2、煙氣防腐涂料涂層有非常高的抗水蒸汽滲透功用；3、煙氣防腐涂料涂層有優(yōu)秀的耐高溫和耐溫度劇變的功用，可滿足長時間工作溫度在45600℃之間不堅定，短期工作溫度800℃，維護動作溫度850℃；4、煙氣防腐涂料涂層還有較高的抗撓曲性及熱膨脹抗變性，能抵擋鋼煙囪雖經加固但仍不可避免的工作中振蕩；5、煙氣防腐涂料與鋼基體有非常好的粘結力。
煙囪防腐的必要性！我國是一個能源結構以燃煤為主的國家，由于我國能源結構的特點，導致了酸雨的環(huán)境污染和較多的腐蝕情況，因此，對于燃煤發(fā)電廠中產生大量的二氧化硫或氮氧化物的防治是勢在必行。目前，國內外較為有效的手段是煙氣脫硫（Flue Gas Desulfurization，簡稱FGD）。采用濕法石灰石洗滌法是當今世界各國煙氣脫硫技術中應用*多也是*成熟的工藝。而同時隨著國內對于環(huán)境保護的有關法規(guī)和法令的執(zhí)行，一是加快了新建電廠FGD 工程的進行；二是加快了舊電廠的改造，要求老電廠進行脫硫改造，這樣就造成了脫硫后，對電廠的煙囪必須進行防腐蝕處理。雖然脫硫后煙氣中含有的腐蝕性介質含量較少，但由于脫硫后煙氣的溫度一般都在硫酸的露點以下，因此，對于不同結構形式的煙囪內壁，均有不同程度的腐蝕發(fā)生。而我們國內針對脫硫煙囪的防腐蝕措施，無論在煙囪的設計、施工等標準規(guī)范方面，還是在工程實際應用上面，都存在著空白或沒有足夠的經驗積累。目前國內新、老濕煙囪的內襯材質在鈦材、耐酸塊材、耐酸水玻璃輕質混凝土、鱗片涂料中選擇，每種材質在價格、施工、使用壽命等方面均有其局限性。一種適用于脫硫后的煙囪防腐蝕的長效特種涂料，可以為煙囪提供長久的防腐保證！這不僅為新建脫硫煙囪采用的防腐蝕措施提供了一個新的選擇，同時也為國內電廠舊煙囪的改造帶來實際的參考。
宜賓煙囪維修的幾種方法？
更新時間：2024/9/21 4:53:04
